Разработка Мыковского карьера лабрадоритов - (реферат)

где: Кз=1, 1 – 1, 2 – коэффициент, учитывающий повышение расхода топлива в зимнее время; Кн=1, 05 – 1, 06 – коэффициент, учитывающий расход топлива на внутригаражные нужды; Км= 1, 1 – 1, 2 – коэффициент, учитывающий расход топлива на манёвры; Кдв=1, 05 – 1, 25 – коэффициент, учитывающий степень износа двигателя; Кт - коэффициент тары; Н – высота подъёма горной массы при транспортировании; q - грузоподъёмность. На добыче:

    - блоков др = 1, 59 л/рейс,
    - отходы др = 20, 4 л/рейс.
    На вскрыше: др = 1, 095 л/рейс.
    Расход топлива за сутки.
    где: N – количество смен в сутки.
    На добыче:
    - блоков ,
    - отходы .
    На вскрыше: .
    Расход смазочных материалов в сутки.
    На добыче:
    - блоков ,
    - отходы .
    На вскрыше: .
    9. ВОДООТЛИВ.
    Исходные данные для расчёта водоотливной установки:

Схема вскрытия, план и отметка добычного горизонта –на площади месторождения в его западной части пройден опытный карьер. Вскрытие месторождения производится временной траншеей внутреннего заложения, пройденной при вскрытии опытного карьера на добычной горизонт с отметкой 181, 0 м. Годовая производительность – 5000 м3/год.

Данные о водообильности месторождения, химическом составе и температуре воды, содержание твёрдого в воде–суммарный водоприток в карьер при его углублении до проектной отметки за счёт атмосферных осадков и подземных вод составит 315 м3/сут. Воды водоносного горизонта в осадочных отложениях по составу преимущественно гидрокарбонатно-кальциевые с сухим остатком от 342 мг/л до 530 мг/л. рН от 6, 2 до 7, 6 общей жесткостью до 8, 4 мг*экв/л. Воды водоносного горизонта трещеноватых пород по составу гидрокарбонатно-кальциевые с сухим остатком до 326 мл/л. рН = 7, 6 с содержанием СО2 агрессивного 13, 2 мг/л и общей жесткостью от3, 2 до 4, 5 мг*экв/л. Основные этапы расчёта водоотливной установки содержит выбор насоса и трубопровода, определение параметров рабочего режима, выбор привода и объёма водосборника, энергетическая оценка эффективности спроектированной установки.

    Выбор насоса.

Насос выбирают исходя из обеспечения необходимых подачи и напора установки. Минимальную необходимую подачу водоотливной установки определяют из условия удаления нормального суточного водопритока за время работы Трс=20 ч, м3/ч: м3/сут,

    м3/ч,
    где: Qn - нормальный приток воды, м3/ч.
    Необходимый напор насоса, м:
    м,

где: Нг – геометрическая /геодезическая/ высота поднятия воды –расстояние по вертикали от зеркала воды в водосборнике до горизонта слива воды с трубопровода, м:

    м,

где: Нод – отметка околоствольного двора относительно дневной поверхности, м; Нвс – геометрическая высота всасывания, Нвс=2, 5…3, 5 м; hт – КПД трубопровода, ориентировочно принимается 0, 9…0, 95. Исходя из требуемых значений подачи и напора, по данным промышленного использования насосов и их техническим характеристикам, выбран насос 2К-20/30 (Q=30 м3/ч; Н=24 м).

Выбранный насос проверяют на устойчивость работы по условию:

где: - необходимое число рабочих колёс; Нко – напор, создаваемый одним рабочим колесом при нулевой подаче; Нк – напор, создаваемый одним рабочим колесом при подаче Qmin /принимается по характеристикам насоса/. Насос 2К-20/30 обеспечивает расчётную подачу и напор.

    Выбор трубопровода.

Выбор трубопровода водоотливной установки сводится к выбору стандартного сечения труб. При этом фактическая потеря напора:

Оптимальная скорость воды в трубопроводе определяют по эмпирической формуле, м/с:

Величину Vэобосновывают социальным технико-экономическим расчётом из условия минимума приведённых затрат на сооружение трубопровода и эксплуатационных затрат энергии на прокачку воды через него.

Qн номинальная подача насосов, принятая из условий превышения на 15% минимальной подачи.

Диаметр трубопровода напорного става определяется по формуле:

Стандартное сечение диаметра трубопровода принимается 0, 245 м. Коэффициент гидравлического трения

    Длина напорного трубопровода, м:

где: a- угол наклона откоса уступа нерабочего борта карьера, по полезному ископаемомуa=900; l - ширина горизонтальной площадки уступа, м; nу – количество уступов; l2 – длина труб от нижней бровки уступа до насоса, l2 =15…20 м; l3 – длина труб от верхней бровки уступа до места слива, l3 = 15…20 м; lв – длина подводящего трубопровода, м; lэ-эквивалентная длина прямолинейного трубопровода, учитывающая местные сопротивления в напорном и подводящем трубопроводах, м.

где: Sj- сумма коэффициентов местных сопротивлений для типовой схемы водоотливного трубопровода, Sj = 25…30; Кв – расходные характеристики в напорном трубопроводе, м3/с; d – диаметр трубопровода напорного става. Фактическая потеря напора в трубопроводе:

Уравнение расходной характеристики трубопровода определяется по формуле:

    где: R – сопротивление трубопровода.
    Уравнение характеристики имеет вид: .
    H
    22
    22, 2
    22, 8
    23, 8
    25, 1
    26, 9
    29, 1
    31, 6
    34, 5
    Q
    0
    5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40

С целью увеличения коэффициента готовности резервного трубопровода и снижения удельных энергозатрат рекомендуется предусматривать его постоянную эксплуатацию совместно с рабочим трубопроводом.

Постоянное использование резервного трубопровода в рабочем режиме снижает удельные энергозатраты на откачку воды. С вводом резервного трубопровода потери напора и энергии на преодоление сопротивления итрубопровода сократятся в 4 раза.

    9. 3. Рабочий режим.

Рабочий режим определяется графическим решением системы уравнений характеристик насоса и трубопровода (см. рис. 9. 1. ). Точка пересечения характеристик определяет рабочий режим. Рабочие параметры насоса:

    Qр=16 м3/ч;
    Нр=23, 8 м;
    hp =63%.

Проверка режима работы насоса: hp і 0, 85hmax, 0, 63 і 0, 85*0, 65, где hmax - максимальное КПД насоса, равное 0, 65. При проверке режима работы насоса на отсутствие кавитации должно выполняться условие: Нвр і Нвс, 3 м і 3 м,

где Нвр = 3 м – допустимая вакуумметрическая высота свасывания насоса в рабочем режиме, м; Нвс = 3 м – проэктная высота всасывания, м. Условие безкавитационной работы насоса выполняется.

    Выбор привода.

Привод выбирают из условия обеспечения необходимой мощности, Вт: ,

где: q – ускорение свободного падения, q=9, 8 м*с-2; r - плотность воды, r=1020 кг/м3. По расчитанной мощности, с учетом частоты вращения насоса, принимаем электродвигатель ВАО-82-2. Двигатель трёхфазный асинхронный короткозамкнутый, преимущественно на напряжение 660В.

Коммутационную аппаратуру двигателя выбирают по уровню его напряжения Uн и рабочему току, А:

    Выбранный тип устройства – РВД-6.
    Определение объёма водосборника.

Объём водосборникавыбирают согласно требованиям Правил безопасности. Для главной водоотливной установки минимально возможный объём водосборника, м3:

В качестве водосборника принимают обычно горную выработку определённой площади сечения Sс=5м ґ 6м и высоты hс=4м. С учётом чистки принимаются как минимум две секции.

    Определение эффективности водоотливной установки.

Эффективность спроектированной установки оценивают по отдельным энергозатратам на откачку воды. Суточная производительность работы водоотливной установки по откачке нормального притока воды:

    ,
    Годовой расход электроэнергии на водоотлив:

где: 1, 05 –коэффициент, учитывающий расход электроэнергии на освещение насосной камеры, сушку электродвигателей, питание аппаратуры, автомотизации др. ;hс=0, 95…0, 98 – КПД электросети; Кп – коэффициент увеличения весеннего притока. Удельные затраты на подъём 1 м3 воды на высоту 1 м, Вт*ч/(м3*м):

Полученное значение энергозатрат характеризует эффективность использования оборудования и принятых решений в выполненном расчёте. Для использования полученного параметра в качестве обобщённого критерия эффективности полученного проекта следует ориентироваться, что среднестатистическое значение удельных энергозатрат для отрасли составляет 5, 2 Вт*ч/(м3*м), минимально возможное – 2, 73 Вт*ч/(м3*м). 10. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ.

Выбор схемы питания и распределения электроэнергии на Мыковском карьере.

    Выбор внешнего электроснабжения.

Краткая горно-геологическая характеристика приведена в ранее выполненных разделах проекта.

Размеры Мыковского карьера: 270 х 240 м, средняя глубина 20 м. Мыковский карьер работает 260 дней в году, в одну смену протяженностью 8 часов, преимущнественно в светлое время суток.

На Мыковском карьере используются электроприёмники, представленные в таблице 10. 1.

    Таблица 10. 1.
    Наименование
    Потребителей
    Кол-во
    Уст.
    мощн.
    Коэф.
    спроса
    Кп
    Потреб.
    мощ
    ность,
    Рр, кВт
    Число
    Часов
    Работ
    в год, Т
    все
    го
    рабо
    чих
    все
    го
    рабо
    чих
    1. Насос 2К20/30
    2. СБУ - 100Г
    3. Лампа ДКсТ
    4. Вагон ВП-6
    2
    1
    1
    2
    1
    1
    1
    2
    8
    22
    20
    30
    4
    22
    20
    30
    0, 8
    0, 6
    1
    1
    3, 2
    13, 2
    20
    30
    2080
    2600
    1430
    1820
    Всего:
    80
    76
    66, 4

Ориентировочно напряжение, которое питает ЛЭП, можно определить по формуле: .

    где: L – длина ЛЭП; Р – мощность линии ЛЭП, кВт.

Источник электроснабжения Мыковского карьера – отпайка от ВЛ-10 кВ “Кам. Брод” напряжением 10 кВ. Номинальное напряжение электрической сети:

    выше 1000 В - 10 кВ;
    до 1000 В - 0, 4 кВ.

Установленная мощность электрических приёмников – 80 кВт, в том числе: а) силовое оборудование - 60 кВт;

    б) освещение - 20 кВт.

Токоприёмники карьера (буровые станки, насосы и др. ) питаются от трансформаторной подстанции с изолированной нейтралью, установленной на северном борту карьера при пробной добыче. От трансформаторной подстанции (ТП) к карьеру проведена ЛЭП– 0, 4 кВт.

Для передачи электроэнергии от ТП к потребителям применяются провода. Провода в карьере прокладываются открыто на“козлах”, а в местах проезда транспорта – в трубах, с соблюдением правил безопасности.

    Схема соединения подстанции.

Для питания небольших горных предприятий, таких как Мыковский карьер, где все потребители электрической энергии по степени бесперебойности электрического снабжения относят к ІІІ категории, при значительном отдалении от районной подстанции, используют однострансформаторные подстанции (рис. 10. 1. ).

    Распределение электроэнергии на Мыковском карьере.

Электроэнергию на карьере распределяют в соответствии с установленными правилами и требованиями.

Строение распределительных сетей внутреннего электроснабжения карьера зависит от размера и конфигурации карьера, мощности и количества горных машин и механизмов, глубины и количества уступов (1 вскрышной и 5 добычных). По этим условиям предварительно выбирается система распределения электроэнергии. Исходя из данных Мыковского карьера выбирается продольно-фронтальная схема распределения электроэнергии.

Проектирование электрического освещения открытых горных работ.

    Осветительные установки в карьерах.

Эффективное освещение на карьере улучшает условия труда, благоприятствует повышению его производительности и снижает травмвтизм.

На Мыковском карьере работы по добыче полезного ископаемого ведутся в одну смену, протяженностью 8 часов, в светлое время суток. Исходя из этих условий работы в тёмное время суток требуется охранное освещение, минимальное освещение составляет 0, 5 лк.

Общее освещение карьера осуществляется стационарной осветиткльной установкой с мощным ксеноновым светильником, который размещается на внешнем борту карьера. Ксеноновые светильники позволяют обеспечить освещение карьера при минимальном количестве светоточек, снизить расходы на осветительные приборы, электрические осветительные сети и их обслуживание. Светильник устанавливают на стационарной опоре.

    Расчёт освещения ксеноновыми лампами.

Количество светильников с ксеноновыми лампами и высоту их установки можно определить методом светового потока.

Общий световой поток, нужный для освещения карьера, и количество светильников можно определить по формулам:

1. Световой поток, необходимый для создания на площади нужной освещённости, Ен:

где: Кз=1, 2…1, 5 – коэффициент запаса; Кп=1, 15…1, 5 –коэффициент, который учитывает потери света в зависимости от конфигурации площади освещения; z=1, 3– коэффициент неравномерности освещения. 2. Количество ксеноновых светильников для освещения данной площади определяется:

где: hпр=0, 35…0, 38 – КПД светильника; Ен=0, 5 – нужная освещённость; S – площадь карьера; Фп=694*103 - световой поток лампы ДКсТ-20000. 3. Высота установки светильника относитольно нижнего горизонта карьера для ламп ДКсТ-20000:

где: hк=20 м – глубина карьера; Н=36 м, для ламп ДКСт-20000. Для освещения принимаем 1 ксеноновую лампу ДКсТ-20000 мощностью 20 кВт. Освещение территории карьера происходит только в тёмное время суток и применяется в качестве охранного.

Определение электрических нагрузок и выбор мощности трансформатора.

    Определение электрической нагрузки ГПП.

Из существующих методов расчёта значений электрических нагрузок в практике проектирования СЭС горных предприятий используется метод коэффициента спроса. Расчётная нагрузка группы электроприёмников:

где Рр, Qp, Sp – соответственно активная и реактивная составные и полная расчётная мощности; Кn – коэффициент спроса; Рнi – номинальная мощность электроприёмника; n – количество электроприёмников в группе; tgjр соответствует расчётному значению коэффициента мощности cosjр. Электроприёмник - насос 2К20/30:

Аналогично расчитываются мощности других электроприёмников и заполняется таблица 10. 2.

    Таблица 10. 2.
    Приёмники
    Электроэнергии
    Количество
    Установленная
    мощность, кВт
    Коэффициенты
    Расчётная мощность
    Кп
    cosjн
    tgjн
    Рр, кВт
    Qр, кВар
    Sр, кВА
    Магистральная ЛЭП №1
    Электроприёмники 0, 4 кВ
    Освещение
    Вагон ВП6
    Итого по
    ЛЭП №1
    1
    2
    20
    30
    50
    1, 0
    1, 0
    1, 0
    1, 0
    20
    30
    50
    20
    30
    50
    Магистральная ЛЭП №2
    Электроприёмники 0, 4 кВ
    Насос
    Бур. ст.
    СБУ-100Г
    Итого по
    ЛЭП №2
    1
    1
    4
    22
    28
    0, 8
    0, 6
    0, 8
    0, 7
    0, 75
    1, 02
    3, 2
    13, 2
    16, 4
    2, 4
    13, 46
    15, 86
    4
    18, 85
    22, 85
    Итого по ГПП
    66, 4
    15, 86
    72, 85

Расчётную нагрузку в целом определяют суммированием нагрузок отдельных групп электроприёмников, которые входят в СЭС, с учётом коэффициента совмещения максимума Кпм=0, 9:

Из-за малой величины реактивной мощности (15, 86 кВар) её компенсацию с помощью конденсаторных батарей можно не проводить.

    10. 3. 2. Выбор мощности трансформатора.

В большинстве случаев ТП 10/0, 4 кВ на карьерах выполняются однотрансформаторными. Мощность силового трансформатора определяется по расчётным нагрузкам и возможностью прямого пуска самого мощного двигателя. По условию расчётной нагрузки мощность трансформатора выбирают из соотношения:

Но при выборе мощности трансформатора нужно учитывать возможность его перегрузки. Поскольку коэффициент заполнения графика нагрузки ПТП карьера обычно не превышает 0, 75, можно допустить систематические перегрузки трансформатора 30%.

Выбираем трансформатор ТМ-100/6. Верхний предел номинального напряжения обмоток ВН=6, 3 кВ; НН=0, 525 кВ. При этом мощность трансформатора (100 кВА) обеспечивает питание всех потребителей III категории с учётом их перегрузочной способности. Расчётная нагрузка трансформатора с учётом потерь определяется:

    Ориентировочно можно считать:
    .
    Расчёт электрических сетей Мыковского карьера.

Площадь сечения проводов воздушных стационарных ЛЭП напряжением 10 кВ выбирают по экономической плотности тока и проверяют по условию нагрева и механической прочности.

Воздушные линии электропередач напряжением до 1000 В расчитывают по условиям нагрева и проверяют по потере напряжения. Кроме того, согласуют площадь сечения проводов с защитой ЛЭП и сеть проверяют на отключение минимальных токов КЗ релейной защиты.

При выборе площади сечения проводов и жил кабелей расчётный ток нагрузки групп потребителей:

    .
    Выбор площади сечения проводника питающей ЛЭП.
    Ток, который проходит по линии 10кВ:
    .

Площадь сечения проводника с учётом экономических требований: ,

    где: gе=1, 4 – экономическая плотность тока.

Выбор площади сечения проводника по условию нагрева сводится к следующему: .

    Выбираем провод с площадью сечения 16 мм2.

Минимальная площадь сечения проводов для воздушных высоковольтных линий по условию механической прочности должна быть не меньше 35 мм2. Окончательно, для питающей ЛЭП, выбираем площадь сечения проводника 35 мм2.

10. 4. 2. Выбор площади сечения проводников и жил кабелей по условиям нагрева и механической прочности.

Выбор площади сечения проводников по условиям нагрева сводится к сравнению расчётного тока с допустимыми токами нагрузки, которые для стандартных сечений проводов приводятся в таблицах ПУЭ, с соблюдением условия:

    Ток, который проходит по ЛЭП№1:
    ,
    тогда: .
    Выбираем провод марки А10 с S=10 мм2.
    Ток, который проходит по ЛЭП №2:
    ,
    тогда: .
    Выбираем провод марки А4 с S=4мм2.

В процессе проектирования карьерных воздушных ЛЭП используют типовые конструкции передвижных и стационарных опор, для которых рекомендованы определённые площади сечения проводов.

Для воздушных ЛЭП напряжением до 1000В минимальная площадь сечения аллюминиевых проводов должна быть 16 мм2.

Окончательный выбор площади сечения проводников, с учётом механической прочности, представлен в таблице 10. 3.

    Таблица 10. 3.
    № ЛЭП
    Ip, А
    Sнаг, мм2
    Iдоп, А
    Sпрочн, мм2
    Марка провода
    № 1
    72, 25
    10
    75
    16
    А-16
    № 2
    33, 20
    4
    42
    16
    А-16
    10. 4. 3. Проверка сети по потери напряжения.

Площадь сечения проводников ЛЭП должна отвечать как экономическим, так и техническим требованиям, а также условиям обеспечения потребителей электроэнергии должного качества. Поэтому электрическую сеть нужно проверять на допустимую потерю напряжения. Общая допустимая потеря напряжения в разветвлённой сети определяется от центра питания до наиболее отдалённого электроприёмника исходя из требований, чтобы откланение напряжения на зажимах электроприёмников не превышало допустимые границы: ±5%*Uн - для силовых потребителей и внешнего освещения ±2, 5%. Для электрических сетей 0, 4 кВ допустимые потери напряжений считают такими, которые равны 10% - 39 В.

Потери напряжения в ЛЭП№2 с напряжением 0, 4 кВ по наиболее длинному фидеру (120 м) определяется:

где Iр – расчётный ток линии, А; Uн – номинальное напряжение, В; L – длина линии, км; r0, х0 – удельное активное и индуктивное сопротивлении провода; - удельная проводимость проводника, =32*106 для аллюминия, Ом/м; cosjр, sinjр – расчётные значения коэффициентов. Посколько индуктивное сопротивление линии мало зависит от площади сечения проводника, то до его выбора определяют реактивную составную потери напряжения:

Максимальное значение потерь напряжения сравнивают с допустимыми.

    Выбор аппаратов управления.

Распределительные пункты и пункты подключения нужно ориентировать на использование современных серий комплексных распределительных устройств (КРП) и комплексных подстанций (КТП).

Все аппараты, шины на подстанциях и распределительных пунктах следует выбирать по условию их длительной работы (по номинальному току и напряжению) и проверять по режиму КЗ на термическую и динамическую стойкость.

При выборе токоведущих частей и аппаратов по номинальной нагрузке должны выполняться условия:

где: Uна, Uнс – номинальное напряжение соответственно выбранного аппарата и сети; Uма – максимально допустимое напряжение аппарата; Uрм – максимально длительное рабочее напряжение. При выборе аппаратов по силе тока должно выполняться условие:

где Iна – даётся при расчётной температуре внешней среды Q=350 С. Выбираем комплексное распределительное устройство: стационарная камера КСО-366, отличающееся простотой конструкции. Распределение КРУ представлено в таблице 10. 4.

    Таблица 10. 4.
    № линии
    Iр, А
    Iн, А
    Uн, кВ
    Тип аппарата управления
    ЛЭП № 1
    72, 25
    400
    До 10
    КСО-366
    ЛЭП № 2
    33, 02
    400
    До 10
    КСО-366
    Расчёт защитного заземления.

Центральный заземляющий контур выполняется из стальных труб диаметром 58 мм, длиной 3 м, соединённых общим стальным прутом диаметром 10 мм, длиной 50 м. Трубы и соединительный прут заглублены на 500 мм от поверхности земли. Грунт– суглинок-песок имеет удельное сопротивление – 100 Ом/м. В карьерных сетях с изолированной нейтралью сопротивление защитного заземления:

    .

Поскольку заземление является общим для сетей напряжением 10 и 0, 4 кВ, то в соответствии с ПУЭ RзЈ4 Ом.

    Сопротивление центрального контура:

где: rпр – сопротивление магистрального заземляющего провода (не более чем 2 Ом); rгк – сопротивление заземляющей жилы гибкого кабеля (не более чем 0, 5 Ом); - определяется максимальное значение. Сопротивление растеканию тока одного трубчатого электрода:

    ,

где: r=1*104- удельное сопротивление грунта; l - длина от поверхности земли до середины заземлителя, см; h – расстояние от поверхности земли до верхней точки заземлителя (50…60 см). Сопротивление растеканию соединительного прута:

где: l‚ b - соответственно длина и ширина соединительного прута, см; d – диаметр прута, h – глубина заложения прута, см. Необходимое количество трубчатых заземлителей:

    где: hе – коэффициент экранирования.
    Определение основных энергетических показателей.

Годовой расход электроэнергии определяется на основе суточных расходов. Годовой расход электроэнергии определяют по максимальным расчётным нагрузкам и годовым количеством часов использования максимальной нагрузки. Число рабочих дней в году составляет 260 дней.

Удельный расход электроэнергии на 1м3 добытого полезного ископаемого составит:

    где: А=13500 – годовая производительность карьера, м3.

Затраты на электроэнергию определяются на основании двухставочного тарифа, учитывающего стоимость энергии для

разных энергетических систем. Общая стоимость потреблённой электроэнергии при этом определяется:

    .

где: Рз – заявленная максимальная мощность участка, кВт; А – основная ставка тарифа (плата за 1 кВт максимальной мощности); Wг – электроэнергия потреблённая на участке за год; В – дополнительная ставка тарифа (стоимость 1 кВт’ч потреблённой энергии); Н – скидка (надбавка) к тарифу за компенсацию реактивной мощности. В Киевэнерго на 1 кВт: А = 39 грн/год*1кВт

    В = 12 грн за 10 кВт*час.

Величина заявленной максимальной мощности ориентировочно принимается равной суммарной установленной мощности токоприёмников участка.

Часовой расход электроэнергии для оборудования определяется по формуле, кВт: ,

где: Nав – наминальная мощность электродвигателя, кВт; Кп= 1, 1, коэффициент, учитывающий потери электроэнергии в сети и расход её на вспомогательные нужды; Кн = 0, 85 коэффициент использования двигателя по мощности; hав = 0, 94 КПД двигателя при средней его нагрузке. Р3 = 2*4+22*1+20*1+15*2 = 80 кВт.

    Wч(2К20/30) = (8*0, 85*1, 1)/0, 94 = 7, 96 кВт,
    Wч(ДКсТ) = (20*0, 85*1, 1)/0, 94 = 19, 89 кВт,
    Wч(СБУ-100Г) = (22*0, 85*1, 1)/0, 94 = 21, 88 кВт,
    Wч(ВП-6) = (30*0, 85*1, 1)/0, 94 = 29, 84 кВт.
    Время работы оборудования в году:

Траб (2К-20/30)=2080ч; Траб (ДКсТ)=2600ч; Траб (СБУ-100Г)=1430ч; Траб (ВП-6)=1820ч; Wг(2К-20/30) = 16556, 8 кВт*ч;

    Wг(ДКсТ) = 51714 кВт*ч.
    Wг(СБУ-100Г) = 31288, 4 кВт*ч;
    Wг(ВП-6) = 54308, 8 кВт*ч.
    Wобщ = 16556, 8+51714+31288, 4+54308, 8=153868 кВт*ч;
    Зэл = 80*39+153868*12*0, 01 = 21584, 16 грн.
    ВСЕГО: 21584, 16 грн.
    Электровооружённость труда на предприятии:
    ,

где: W – расход электроэнергии за год, кВт*час; nоб – списочное число рабочих; tсм – время работы за смену; nд – количество рабочих дней в году. Результаты расчёта представленны в таблице 10. 5.

    Таблица 10. 5.
    Приёмник
    электроэнергии
    Расчётная
    мощность
    Время
    работы
    за сут
    ки, ч
    Коэф.
    использ.
    Ки
    Расходы
    электроэнергии
    акт.
    Рр
    реакт.
    Qp
    активной
    кВт*час
    реактивной
    ,
    кВар*час
    1. Насос 2К20/30
    2. СБУ-100Г
    3. Лампа ДКсТ
    4. Вагон ВП-6
    3, 2
    13, 2
    20
    30
    2, 4
    13, 46
    8
    5, 5
    10
    7
    0, 8
    0, 6
    1
    0, 6
    20, 48
    43, 56
    200
    126
    19, 2
    74, 03
    11. ЗАЩИТА КАРЬЕРА ОТ ПЫЛЕВОГО ЗАГРЯЗНЕНИЯ.
    Характеристика окружающей среды Мыкавского карьера.

Район месторождения расположен в пределах Центрального Украинского Полесья и характеризуется слаборасчленённым рельефом с абсолютными отметками 186, 0–196, 0 над уровнем моря с общим слабым уклоном поверхности с юго-востока на северо-запад.

Гидрографически район находится в бассейне среднего течения р. Тетерев – р. Быстреевка и её притока –ручья Мыка. Долины рек и ручьёв узкие, неглубокие, русла никогда не проходят по кристаллическим породам.

Участок расположен на правом берегу ручья Мыка, на пологом склоне небольшой возвышенности находящейся в 0, 6 км на северо-восток от села Слободка. Лесные массивы в районе работ отсутствуют, выходы кристаллических пород на дневную поверхность приурочены к нижнему течению ручьёв и рек. В экономическом отношении район месторождения, преимущественно, сельскохозяйственный. Главную роль играет животноводство и производство сельскохозяйственных культур (рожь, лён, картофель и др. ). Весьма важную роль в экономике района занимает горнодобывающая и камнеобрабатывающая промышленность.

Район относительно густо населён, сёла расположены на расстоянии 3 - 7 км друг от друга. Ближайшим населённым пунктом от месторождения является село Слободка. Населённые пункты связаны между собой сетью дорог с твёрдым покрытием и в основном улучшенными грунтовыми дорогами.

Ближайшая железная дорога – тупиковая ветка Горбаши – Головино находится в 4 км к западу от месторождения. Все сёла района электрофицированы и связаны телефонной и радиосвязью. Источниками хозяйственно-питьевого водоснабжения населённых пунктов служат колодцы, реже гидрогеологические скважины, технического водоснабжения– реки и водоёмы. Климатические условия района характеризуются тёплым лажным летом, сухой осенью, непродолжительной зимой и короткой весной. Средняя температура года +60 - +7, 50С. Среднегодовая сумма осадков колеблется от 460 мм до 640 мм. Средняя температура зимы–80 С, глубина промерзания почвы до 0, 7 м.

Самые сильные ветры наблюдаются зимой и весной, преимущественно западного и юго-западного направлений.

Характеристика физико-географических и климатических условий района приведена в таблице 11. 1.

    Таблица 11. 1.
    Наименование характеристик
    Величина
    Коэффициент температурной стратификации.
    Коэффициент рельефа.
    Температура наружного воздуха самого жаркого
    месяца (средняя), 0С.
    Температура наружного воздуха самого холодного
    месяца (средняя), 0С.
    5. Скорость ветра, превышение которой наблюдается не
    более 5% случаев, м/с.
    Среднегодовая роза ветров, %:
    С
    СВ
    В
    ЮВ
    Ю
    ЮЗ
    З
    СЗ
    180
    1
    18, 4
    -6
    9
    11
    9
    9
    13
    13
    15
    19
    11
    Среднегодовая скорость ветра – 3, 6 м/с
    Оценка воздействия на окружающую среду Мыковского карьера.

Строительство Мыковского карьера лабрадорита положительно скажется на занятости трудоспособного населения, так как прибавится около 40 рабочих мест. В районе расположения Мыковского карьера лабрадорита отсутствуют промышленные, сельскохозяйственные и жилищно-гражданские объекты, наземные и подземные сооружения, на которые могла бы оказывать неблагоприятное воздействие эксплуатация карьера.

Отсутствуют также зоны рекреации, культурные ландшафты, памятники архитектуры, истории, культуры и другие элементы техногенной среды.

Ближайший населённый пункт с. Слободка расположен за пределами санитарной зоны (500 м), вследствии чего эксплуатация карьера не окажет отрицательного воздействия на здоровье и условия жизни населения. Горные работы при разработке месторождений будут оказывать неблагоприятное воздействие на окружающую природную среду. К числу таких воздействий относятся:

К концу отработки месторождения выводятся из оборота 9, 0 га земель КСП “Каменнобродское” Коростышевского района. Нарушается естественный рельеф дневной поверхности с образованием террасированной карьерной выемки глубиной до 36 м площадью 6, 5 га. В местах погрузки горной массы, на карьерных автодорогах, при буровых и взрывных работах и при отсыпке вскрышного отвала происходит пылеобразование. При работе механизмов с двигателями внутреннего сгорания выделяются токсичные газы.

При работе карьерного водоотлива сброс воды производится в р. Мыка. Работающие механизмы в карьере являются источниками шума.

Атмосферные осадки и ливневые воды с прилегающих площадей отводятся нагорной водоотводной канавой. Атмосферные осадки, поступающие на площадь выработанного пространства карьера, легко дренируются подстилающими породами. Источником неорганизованных выбросов в атмосферу на карьере являются автотранспорт, погрузочно-разгрузочные механизмы и буровзрывныне работы. Выбросы представлены пылью и вредными газами. Расчёты выбросов выполнены в соответствии с“Временным методическим пособием по расчёту выбросов от неорганизованных источников в промышленности стройматериалов”, разработанным НИПИОТстромом (г. Новороссийск). В связи с отсутствием наблюдений за состоянием атмосферы в районе строительства карьера, а также, учитывая факт отсутствия в данном районе предприятий и населённых пунктов, имеющих котельные установки и автодороги с интенсивным движением транспорта, значение фонового загрязнения атмосферного воздуха принимается нулевым.

    Воздушная среда.

При производстве горных работ в воздушную среду поступает значительное количество минеральной пыли в процессе машинного разрушения пород, бурения скважин, вторичного дробления, резки горных пород, транспортировки и выгрузки их на приёмных пунктах или отвалах и т. д.

    Источниками пылевыделения Мыковского карьера являются:
    Автотранспортные работы.
    Породные отвалы (отсыпка и пылеунос с отвалов).
    Выемочно-погрузочные работы.
    Буровые работы.

Методы и средства контроля за состоянием воздушного бассейна.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6